Динамический диапазон анализаторов спектра: особенности оценки и учета при измерениях (Часть 2)

Особенности экспериментальной оценки максимального динамического диапазона анализаторов спектра

Динамический диапазон (ДД) анализаторов спектра является одной из их ключевых характеристик и характеризует их способность одновременно измерять сигналы с существенно отличающимися уровнями мощности. Необходимость учета ДД анализаторов спектра (АС) встречается при диагностике и сервисном обслуживании аппаратуры радиолокационных станций, сетей цифровой радиосвязи, средств обнаружения и защиты от утечки информации по каналам, связанным с побочными электромагнитными излучениями и наводками.

Согласно [1], для АС максимальный динамический диапазон DR_max может быть найден по формулам

DR_max = 2(IP3_in -L_N)/3;   DR_max = (SHI_in — L_N}}/2,   (1)

где IP3_in и SHI_in — мощность, соответствующая точке пересечения третьего и второго порядка, дБмВт, приведенная ко входу АС, L_N — мощность собственных шумов линейного тракта АС, дБмВт, определяющая минимальный уровень сигналов, доступных для измерения. Поскольку при увеличении входной мощности точка пересечения третьего порядка достигается существенно раньше, то в дальнейшем будем использовать и оценивать только параметр IP3_in, учитывая возможность обобщения ряда результатов и на второе уравнение в (1).

Значение L_N прямо пропорционально шумовой полосе фильтра промежуточной частоты Δf_Ш:

L_N=L_T+101_g(Δf_Ш)+NF ,    (2)

где NF — шум-фактор, дБ, показывающий приращение шума относительно уровня L_T, обусловленного тепловыми процессами и для входного сопротивления тракта
50 Ом в полосе 1 Гц составляющего L_T = -174 дБмВт при средней температуре 290 К. Как следует из формулы (2), наибольшая чувствительность АС будет достигаться при небольших значениях полосы разрешения, которые обычно и используются для измерения узкополосных сигналов малой мощности. Для применяемых в АС гауссовых фильтров промежуточной частоты Δf_Ш = 1,05Δf, где Δf — полоса разрешения анализатора спектра по уровню -3 дБ
[2, 3, 4].

При фиксированной шумовой полосе значение L_N определяется следующими факторами.

1. Качеством линейного тракта. Применение высококачественных малошумящих усилителей с пониженным коэффициентом шума позволяет повысить максимально достижимую чувствительность приборов за счет более низкого значения NF. Современные высококачественные АС имеют NF ~ 15 дБ.

2. Ослаблением, установленным на встроенном аттенюаторе. В типовом случае перед первым смесителем установлен перестраиваемый аттенюатор, нулевое ослабление на котором соответствует наибольшей чувствительности прибора.  С учетом правил суммирования широкополосного (в т.ч. теплового) шума [5] снижение коэффициента передачи линейного тракта на G дБ ведет к такому же увеличению шума. Ввиду этого при измерении уровня шума обычно устанавливают нулевое ослабление, однако следует помнить, что такой режим соответствует худшим условиям согласования АС с подключенным к его входу трактом.

3. Топологией линейного тракта. Многие модели АС имеют опцию встроенного предварительного усилителя (ПУ), а некоторые, например, предназначенные для измерения кондуктивных помех, — опцию преселектора (ПР). Он позволяет снизить полную мощность, действующую на первый смеситель АС, и повысить его избирательность по соседним каналам. Подключение и отключение ПУ и ПР осуществляется физическим изменением последовательности подключенных блоков, причем активация ПУ всегда снижает NF, а использование ПР — увеличивает его значение. Кроме того, на значение NF оказывает непосредственное влияние количество переносов по частоте, которое изменяется прибором автоматически в зависимости от текущей частоты сканирования. Современные АС могут использовать одну, две или три промежуточные частоты (ПЧ). Изменение топологии линейного тракта при изменении количества переносов на ПЧ весьма часто проявляется в скачкообразном изменении отображаемого уровня шума в районе граничных частот. Изменение топологии линейного тракта АС существенно влияет и на значение IP3_in, которое подлежит обязательному экспериментальному определению в окрестностях таких частот.

4. Помехами, наведенными из питающей электросети и внешними полями, которые могут существенно увеличивать уровень отображаемого шума. Современные АС обычно удовлетворяют требованиям стандартов по помехоустойчивости, например, [6, 7], но тем не менее измерения собственного шума для линейного тракта АС лучше проводить при благоприятной электромагнитной обстановке.

5. Типом детектора и шириной полосы видеофильтра, определяющей усреднение показаний АС. Поскольку тепловой шум является некоррелированным случайным процессом, то для фиксированных частоты и ширины шумовой полосы его значение претерпевает колебания от реализации к реализации. Энергетику шумового процесса принято оценивать по среднеквадратичному значению выборок. Как отмечается в [1], детектор средних значений, обычно применяемый при шумовых измерениях, для нормально распределенных случайных величин дает результат на 1,05 дБ ниже. Широко применяемое при измерениях слабых сигналов усреднение по нескольким кривым дает относительно последнего результат ниже на 1,45 дБ. Такое усреднение позволяет добиться намного большей повторяемости результатов измерения любых шумов. Этот пример показывает необходимость учета типа детектора и настроек усреднения для перехода от отображаемого уровня шума L_NIND к L_N:

L_NIND=L_N-P ,   (3)

где P – поправка, в случае типовых измерений равная 2,5 дБ. Пренебрежение данной поправкой приведёт к необоснованному занижению оценки NF и завышению DR_max на
2P/3 дБ, т.е. на 1,67 дБ в случае типовых измерений.

6. Опорным уровнем. Как правило, диапазон отображения АС составляет 100 дБ. Если установить опорный уровень слишком большим, то уровень L_NIND будет определяться ограниченным диапазоном отображения.

Перечисленные факторы можно ранжировать как относящиеся к условиям измерений и к настройкам при их выполнении. При оценке L_NIND следует устанавливать согласованную нагрузку на вход АС, задавать опорный уровень -70…-40 дБм, установить нулевое ослабление на встроенном аттенюаторе, выбрать полосу разрешения, обычно принимаемую равной минимальной для данного типа АС, использовать детектор средних значений и усреднение по многим разверткам. Полосу обзора следует задавать достаточной для охвата требуемого диапазона частот. В дальнейшем измерения сводятся к считыванию уровня шума L_NIND для ряда выбранных частот, и схема таких экспериментов тривиальна.

На основе известных режимов измерений по формулам (2) и (3) могут быть оценены значения L_N и NF, причем первое необходимо для определения максимально возможного ДД, а второе характеризует качество линейного тракта АС наряду с IP3_in и SHI_in. Также, как и L_N, эти характеристики проявляют зависимость от частоты, определяемую в первую очередь топологией линейного тракта АС, а также собственными частотными свойствами первого смесителя.

Верхняя граница ДД ограничивается нелинейностью тракта АС, которая приводит к формированию интермодуляционных компонент второго, третьего и других порядков. Формирование интермодуляционных составляющих принято оценивать в двух сигнальном режиме, когда на вход АС подаётся два синусоидальных сигнала с одинаковым уровнем L_S и близкими частотами f₁ и f₂. При этом интермодуляционные составляющие третьего порядка будут иметь частоты 2f₁ – f₂ и 2f₂ – f₁, и одинаковую амплитуду L_IM3, причем разница α_ИМ3 = L_S – L_IM3 также оказывается постоянной для них. Для интермодуляционных составляющих порядка n справедливо уравнение , откуда для составляющих третьего порядка получим

 , (4)

Из уравнения (4) следует, что увеличение L_S на 1 дБ приводит к возрастанию продуктов интермодуляции третьего порядка на 3 дБ. Экспериментальное определение IP3_in осуществляется непосредственно по спектрограмме в соответствии с (4). Процесс измерений пояснен на рис. 1. При их выполнении полоса разрешения должна выбираться такой, чтобы линейные составляющие спектра были различимы и измеряемые с точностью, не уменьшающейся из-за наличия посторонних составляющих. Для пары синусоидальных сигналов одинакового уровня это выполняется, когда (f₂ – f₁)/Δf_-3 ≥ 15. Но поскольку вблизи них при измерениях находятся интермодуляционные составляющие с таким же разносом по частоте, имеющие существенно более низкий уровень, то целесообразно обеспечивать (f₂ – f₁)/Δf_-3 ≥ 40. При этом в целях ускорения измерений полоса обзора SPAN должна выбираться минимально необходимой. Если установить запас по полосе в 20%, то тогда необходимое значение SPAN = 3,2(f₂ – f₁), при этом SPAN/Δf_-3 ≥ 128.

Учитывая, что для определения IP3_in измерениям подлежат уровни гармонических составляющих, используемый тип детектора не имеет принципиального значения. При этом не обязательно использовать гармонические сигналы с высоким уровнем, его значение должно быть достаточным для того, чтобы в пределах ограничения по отображаемому диапазону можно было наблюдать и измерять как значения L_S, так и продуктов интермодуляции, причем значение L_IM3 должно быть таким, чтобы собственный шум не влиял на результаты таких измерений. В этой связи рекомендуемая разница между L_IM3 и L_NIND составляет не менее 15 дБ.

Рис. 1. К экспериментальному определению значения IP3_in

Измерения значения IP3_in предполагают использование либо двух генераторов гармонических сигналов, суммируемых при помощи моста сложения, либо векторного генератора. Последний вариант предпочтительнее, поскольку при более сложной настройке не требует калибровки моста сложения на частотах измерений и исключает использование дополнительной оснастки. Основное предъявляемое к генераторам сигналов требование состоит в приемлемом уровне побочных спектральных составляющих — собственных гармонических и интермодуляционных продуктов.

Как видно из представленного описания, осуществление измерений характеристик, необходимых для расчета максимального динамического диапазона АС, не представляет заметной сложности и состоит из рутинных операций. Для повышения эффективности использования средств измерений и ускорения их выполнения, а также для исключения ошибок их несложно автоматизировать, если привлекаемые приборы и АС имеют возможность работать под удаленным управлением.

Особенности анализаторов СК4-МАХ6

В экспериментальной части работы объектом исследований является анализатор спектра и сигналов СК4-МАХ6 производства АО «Производственная компания «Новэл». Приборы этой серии имеют полосу рабочих частот от 1 Гц до 40 ГГц и относятся к средствам измерений высшего класса [8]. Для расширения частотного диапазона приборы опционально имеют встроенный диплексер, позволяющих анализировать сигналы с внешних смесителей.

В аналоговом тракте приборов СК4-МАХ6 используется двух- или трехкратный перенос по частоте. Схема обработки предусматривает использование аналого-цифрового преобразования (АЦП) либо с частотой 2400 МГц и разрядностью 12 бит, либо с частотой
200 МГц и разрядностью 16 бит. Активированный режим оцифровки определяется как компромисс между необходимыми скоростью сканирования и динамическим диапазоном.

В обычном режиме максимальный входной уровень сигнала для СК4-МАХ6 составляет 30 дБмВт, для повышения уровня перегрузки по промежуточной частоте в линейном тракте имеется преселектор, также обеспечивающий увеличение избирательности по зеркальному каналу и на комбинационных частотах. Отличительной чертой СК4-МАХ6 является возможность использования преселектора даже при анализе спектра в реальном времени, что достигается за счет сверхбыстрой коммутации блоков полосовых фильтров. Для улучшения характеристик избирательности в трактах ПЧ применяются полосовые фильтры с ослаблением до 140 дБ в полосах заграждения. Аппаратная платформа приборов СК4-МАХ6 реализована на базе модульного шасси CompactPCI Serial, являющегося широко используемым промышленным стандартом. Это позволяет наращивать функциональность прибора за счет установки в свободные слоты новых аппаратных модулей, подключаемых к внутренней шине PCIe 3.0 с пиковой производительностью до 8 Гбит/с. Обработка отсчетов после АЦП с построением спектра может быть реализована либо цифровой фильтрацией высокого порядка, либо быстрым преобразованием Фурье. В приборах реализованы типовые для АС автоматические измерения, в т.ч. занимаемой полосы и мощности в канале.

Анализаторы спектра и сигналов СК4-МАХ6 имеют опцию анализа спектра в реальном времени с мгновенной полосой до 160 МГц, что позволяет использовать их в специальных приложениях, например, для поиска редко повторяющихся аномалий в сигналах. Наличие встроенного следящего генератора обеспечивает проведение двухпортовых измерений. Опционально приборы СК4-МАХ6 могут выполнять демодуляцию сигналов с аналоговой амплитудной, фазовой и частотной модуляцией, а также векторную демодуляцию сигналов с цифровыми видами модуляции. Также СК4-МАХ6 имеют выходы второй и третьей промежуточной частоты с шириной полосы 180 и 50 МГц. Центральные частоты для них составляют соответственно 450 и 50 МГц. Весьма полезными являются опции измерительного приемника, измерения спектральной плотности мощности фазового шума, измерения коэффициента шума и характеристик нелинейности устройств.

Для обеспечения углубленного анализа сигнала с использованием математических пакетов типа MATLab данные с аналого-цифрового преобразователя могут записываться на извлекаемый твердотельный жесткий диск. Специальный интерфейс QSPF+ обеспечивает выдачу данных на внешние устройства со скоростью до 40 Гбит/с, что при наличии дополнительных средств обработки достаточной производительности позволяет создавать специализированные и уникальные измерительные комплексы.

Для обеспечения интеграции в автоматизированные измерительные комплексы АС СК4-МАХ6 поддерживают коммуникационный стандарт LXI и могут подключаться к беспроводным, кабельным и оптическим сетям Ethernet для внешнего управления с использованием унифицированной системы команд. Конструкторское исполнение АС СК4-МАХ6 предусматривает возможность монтажа в 19-дюймовые стойки. Для упрощения и ускорения работы АС СК4-МАХ6 имеют сенсорный экран.

Таким образом, АС СК4-МАХ6 обладают широкими функциональными возможностями и характеристиками, определяющими их широкое потенциальное применение для анализа сигналов и измерения характеристик радиотрактов. Ниже представлены результаты экспериментальной оценки IP3_in, L_NIND, L_N , NF для образца прибора СК4-МАХ6.

Результаты оценки максимального ДД и других характеристик для анализатора спектра СК4-МАХ6

Средства измерений, используемая оснастка и основные настройки приборов. В качестве объекта исследований использовался прибор СК4-МАХ6 (зав. №5253751), измерения для которого проводились в диапазоне частот от 9 кГц до 26,5 ГГц. Они имели своею целью экспериментальное получение массивов данных для определения IP3_in, L_NIND, L_N , NF.

   

Рис. 2. Измерительная установка: а) схема; б) фотография

Как следует из формулы (1), экспериментальная оценка уровня отображаемого шума L_NIND фактически сводится к его прямым измерениям при заданных настройках АС при согласованной нагрузке на входе прибора и с последующим пересчетом к полосе 1 Гц. Такие измерения являются вполне тривиальными, ввиду чего схема измерительной установки здесь не приводится. Единственной существенной особенностью здесь являлось то, что представленные ниже результаты были получены при использовании детектора средних значений без усреднения по многим реализациям развертки.

На рис. 2,а показана схема установки для определения IP3_in. Для формирования интермодулирующих сигналов применялась пара генераторов Agilent Technologies E8257D, (зав. № MY60020039; MY59140019), измерения уровня интермодуляционных составляющих выполнялись при выходной мощности -20 дБм. Их сигналы суммировались при помощи делителя/сумматора мощности ДМС2А-50-05Р, перекрывающего диапазон рабочих частот исследуемого прибора.

Измерения, результаты которых приведены ниже, проводились в автоматизированном режиме, при определении IP3_in применялось программное обеспечение Novel Production JSC.

Результаты измерений и расчетов. При помощи описанных измерительных установок для разных частот f рабочего диапазона прибора СК4-МАХ6 были получены массивы значений L_NIND для случаев включенных и отключенных преселектора (ПС) и предусилителя (ПУ), а также мощностей IP3_in, соответствующих точкам пересечения третьего порядка. Массив данных, использовавшихся при построении зависимостей L_NIND(f), содержал не менее 130 строк для каждой из упомянутых конфигураций линейного тракта.

На рис. 3 и 4 представлены результаты измерений отображаемого уровня шума в полосе 1 Гц с детектором средних значений, полученные соответственно при выключенном и включенном предусилителе. Точками здесь показаны первично снятые данные. Как видно, в пределах небольших интервалов частот значений разброс значений шума при однократной реализации спектра оказывается весьма значительным и составляет ± 4 дБ относительно среднего значения (математического ожидания). В качестве результатов измерений принято значение отображаемого уровня шума, полученное усреднением скользящим средним по 19 опорным точкам. Такая математическая обработка позволяет заменить усреднение по многим измерениям шума. Следовательно, для расчета значений L_N при разных конфигурациях линейного тракта должна использоваться поправка P = 2,5 дБ. На рис. 5 для всех четырех рассматриваемых конфигураций измерительного тракта представлены графики функции L_N(f₎.

Из анализа рис. 3 – 5 можно сделать следующие выводы. Когда ПУ выключен, использование ПС, улучшающего избирательность АС, дает существенное повышение уровня шума. Следовательно, использование ПС целесообразно при наличии достаточного запаса по чувствительности и в случае, когда в измеряемом сигнале имеются паразитные составляющие, способные создавать интермодуляционые явления в выбранной полосе обзора, или совпадающие с зеркальными частотами.

Рис. 3. Зависимости L_NIND(f) при выключенном предусилителе

Рис. 4. Зависимости L_NIND(f) при включенном предусилителе

Рис. 5. Зависимости L_N(f) при разной конфигурации линейного тракта

Использование ПС при включенном ПУ, как это следует из рис. 4, несколько понижает средний уровень шума, что связано с ограничением полной мощности на первом смесителе АС, приводящим к снижению уровня перекрестной шумовой широкополосной интермодуляции для составляющих с уровнем, близким к тепловому шуму пассивного тракта с волновым сопротивлением, равным 50 Ом. Таким образом, максимальная чувствительность АС рассматриваемого типа достигается при включенных ПУ и ПС.

Для каждой конфигурации линейного тракта соответствии с (2) может быть получена зависимость шум-фактора от частоты: NF(f) = L_N(f) + 174 дБмВт. Такие графики представлены на рис. 6. Как следует из них, включение ПС без ПУ повышает шум-фактор примерно на 20 дБ. Когда же ПС и ПУ выключены, значение NF лежит в основном в пределах 12…15 дБ, что соответствует современному уровню проектирования и изготовления АС высшего класса. Включение ПУ для приборов СК4-МАХ6 позволяет снизить шум-фактор до 7…10 дБ практически во всей полосе частот, одновременное использование ПУ и ПС обеспечивает его снижение до 4…8 дБ на частотах от 2…24 ГГц. При этом важно подчеркнуть, что дальнейшее снижение абсолютного уровня шума АС для температур эксплуатации порядка 300 К является технически сложной задачей. Для многих применений АС её решение является экономически нецелесообразным.

Рис. 6. Зависимости NF(f) для разной конфигурации линейного тракта АС

Массив для определения IP3_in имел объем 155 строк и включал результаты, полученные на основе измерений уровней сигналов на частотах 2f₁ – f₂ и 2f₂ – f₁ (рис. 1), которые для реальных АС будут несколько отличаться из-за неравномерности амплитудно-частотной характеристики прибора и различий в передаточных характеристиках смесителя на разных частотах. За результат измерений для каждой частоты принималось наименьшее из рассчитанных значений IP3_in.

На рис. 7 представлена спектрограмма, полученная при измерениях IP3_in для частоты 5,5 МГц. На этом рисунке хорошо видны интермодуляционные составляющие. График IP3_in(f), построенный для частот 9 кГц…26,5 ГГц, показан на рис. 8. Сглаживание, примененное для улучшения отображения данных на графике, осуществлялось скользящим средним. В пределах небольших диапазонов частот разброс измеренных значений IP3_in составлял около 4 дБ. Значение IP3_in уменьшается с ростом частоты, что связано с различиями в передаточных характеристиках тракта АС. На частотах выше 16 ГГц IP3_in имеет порядок 0 дБмВт, что характерно для многих современных приборов и связано с повышением количества переносов по частоте.

Рис. 7. Спектрограмма, полученная при измерениях IP3_in на частоте 5,5 МГц

Рис. 8. Зависимость IP3_in(f)

На основе полученных результатов измерений помимо шум-фактора могут быть определены для каждой из конфигураций линейного тракта частотные зависимости:

— максимального динамического диапазона DR_max — в соответствии с (1);

— оптимального уровня сигнала на первом смесителе, при котором достигается значение DR_max — по формуле , обоснование которой представлено в [1];

— коэффициента качества линейного тракта, который принято определять соотношением Q = IP3_in – NF.

Перечисленные зависимости представлены на рис. 9 — 11. С учетом тенденции к снижению IP3_in и к росту NF с увеличением частоты на рис. 9 ожидаемо наблюдается уменьшение максимального ДД. Разница в значениях DR_max на краях полосы рабочих частот прибора СК4-МАХ6 составляет от 25 до 35 дБ в зависимости от конфигурации линейного тракта. Графики построены для Δf_Ш = 1 Гц. При увеличении шумовой полосы в k раз значение DR_max для той же частоты снизится на 6,67lg(k) дБ. Следует также отметить, что ДД, равный 100 дБ, считается достаточным для решения практически всех задач, требовательных к этому показателю средств измерений [9].

На рис. 10 показаны графики функций L_S,опт(f), характер которых определяется двумя конкурирующими процессами. С одной стороны, существенно снижается мощность IP3_in (рис. 8). С другой стороны, наблюдается увеличение шум-фактора NF. Эти процессы стремятся сместить значение L_S,опт в противоположные стороны, в результате чего интервал изменений L_S,опт(f) в пределах рабочего диапазона частот АС оказывается существенно меньше влияющих величин и не превосходит 14…16 дБ для любой конфигурации линейного тракта. С увеличением частоты будет наблюдать снижение L_S,опт, причем включение ПС смещает этот показатель в сторону более низких значений. Как и в прошлом случае, графики на рис. 10 построены для Δf_Ш = 1 Гц. При увеличении шумовой полосы в a раз значение L_S,опт для той же частоты повысится на 3,33lg(a) дБ.

Рис. 9. Зависимости DR_max(f) для разной конфигурации линейного тракта АС

Рис. 10. Зависимости L_S,опт(f) для разной конфигурации линейного тракта АС

Рис. 11. Зависимости Q(f) для разной конфигурации линейного тракта АС

На рис. 11 представлены зависимости Q(f). Ход графиков здесь определяется снижением IP3_in и при повышении NF с увеличением частоты. При использовании ПС значение Q превышает -5 дБмВт на частотах до 14 ГГц. Применение ПС существенно сказывается на значении Q и приводит к его падению ниже указанного значения на частотах выше 2 ГГц. Таким образом, применение ПС при измерениях должно быть обосновано с тем, чтобы оно не приводило к снижению прочих показателей АС в критичных случаях.

Результаты, аналогичные представленным, могут быть получены и для случая, когда ДД ограничен интермодуляционными составляющими второго порядка.

Заключение

Оценка и максимизация ДД необходимы в приложениях, когда требуется провести одновременные измерения по спектру для сигналов сильно отличающегося уровня. Ограничения ДД связаны с собственными шумами и нелинейностью трактов АС. Для выбранной частоты измерений значение DR_max также будет в пределах 2 дБ зависеть от настроек АС, в частности, из-за использования детектора того или иного типа.

Значение ДД для АС зависит от многих факторов: частоты, полосы разрешения, уровня сигнала на первом смесителе АС, от ослабления, установленного на встроенном аттенюаторе, а также от топологии линейного тракта. Ввиду столь большого числа влияющих факторов и их разнородности значения ДД обычно не приводятся в технической документации на АС, но, как было показано выше, могут быть определены для заданных настроек путем весьма простых измерений.

Полученные характеристики исследованного образца прибора СК4-МАХ6 в целом характерны для анализаторов спектра высшего класса. При отключенном ПС максимальный ДД превосходит значение в 100 дБ, соответствующее типовому диапазону отображения для анализаторов спектра. Однако использование ПС, как правило, не требуется в задачах, где необходима максимизация ДД. Таким образом, анализаторы спектра и сигналов СК4-МАХ6 оказываются вполне универсальными средствами измерений для радиосвязи и радиолокации, в т.ч. специфических приложений.

Литература и ссылки

1. Раушер К. Основы спектрального анализа. — Пер. с англ. под ред. Гребенко Ю.А. — М.: R&S, Горячая линия – Телеком, 2014. — 226 с.

2. Радиотехника. Энциклопедия. —  Под ред. Мазора Ю.Л., Мачусского Е.А., Правды В.И. — М.: ДМК Пресс, Додэка, 2016. — 944 с.

3. Корякин В.С., Кравчук Ю.В., Лебедев О.В. и др. Измерители радиопомех. — Под ред. Фастовского И.А. — М.: Связь, 1973. — 152 с.

4. Лемешко Н.В. Теоретические основы моделирования сертификационных испытаний радиоэлектронных средств по эмиссии излучаемых радиопомех. Монография. — М.: МИЭМ, 2012. — 196 с.

5. Ширман Я.Д., Багдасарян С.Т., Маляренко А.С. и др. Радиоэлектронные системы. Основы построения и теория. — Под ред. Ширмана Я.Д. — М.: Радиотехника, 2007. — 512 с.

6. ГОСТ Р 51317.4.4-2007 «Совместимость технических средств электромагнитная. Устойчивость к наносекундным импульсным помехам. Требования и методы испытаний».

7. ГОСТ Р 51317.4.5-99 «Совместимость технических средств электромагнитная. Устойчивость к микросекундным импульсным помехам большой энергии. Требования и методы испытаний».

8. Анализатор сигналов и спектра СК4-МАХ6. Брошюра. — v.2.1.0 от 21.03.2023. — АО «ПК «НОВЭЛ», 2023. — 27 с.

9. Скляр Б. Цифровая связь. Теоретические основы и практическое применение. - М.: ИД «Вильямс», 2003. — 1104 с.